0 引 言
太阳能光伏/热（photovoltaic/thermal, PV/T）集热器是将太阳能光伏组件与传统平板太阳能集热器组合起来的一种集热器。与只能产生热能的集热器相比,PV/T集热器同时产生电能和热能可以大幅提高太阳能的转换效率。由PV/T集热器通过管路连接水箱组成的PV/T热水系统是较为常见的太阳能综合利用技术,而PV/T集热器面临低温冻结的问题,主要是因为系统停止运行时,PV/T集热器水管内的水无法全部排空,在冬季夜晚容易发生冻结导致PV/T集热器内部水管破裂[1],因此解决PV/T集热器冻结问题十分必要。为了改善PV/T集热器冻结,相变材料被引入PV/T集热器的吸热板背面,利用其相变潜热在夜晚释放热量延缓水管冻结[2]。周帆等[1]通过实验与模拟研究了平板集热器的冻结过程,发现顶部热损失（通过空气夹层和玻璃盖板的热损失）占据集热器总热损失的主要部分。因此减少PV/T集热器的顶部热损失是减少总热损失、改善冻结的有效方式。周帆等[1]将透明绝缘材料（transparent insulation materials, TIM）制成的透明蜂窝平板插入平板集热器的空气夹层中,通过数值模拟研究发现TIM可以使集热器冻结延缓2.5 h。
本文建立了真空玻璃盖板平板式PV/T集热器的传热模型,并搭建相应的实验系统进行模型验证。利用验证过的传热模型预测真空玻璃盖板PV/T集热器在合肥冬季白天的热、电性能,进而研究真空玻璃盖板对PV/T集热器的保温作用。为了直观表现真空玻璃盖板减少热损失的优势,将单层玻璃盖板PV/T集热器作为对照进行研究。
1 数学模型与计算方法
1.1 PV/T集热器的结构与传热模型
Fig. 1 Structures of vacuum glazed cover and single glazed cover PV/T collectors图1 真空玻璃盖板和单层玻璃盖板PV/T集热器结构 |
Fig. 2 Arrangement of photovoltaic cells and water pipes图2 光伏电池与水管的排布 |
Table 1 Parameters of the PV cells at standard conditions表1 标准条件下PV的参数 |
| 参数 | 数值 |
|---|---|
| 峰值功率 | 245.69 W |
| 短路电流 | 8.824 A |
| 开路电压 | 36.71 V |
| 功率最大时的电压 | 29.53 V |
| 功率最大时的电流 | 8.32 A |
单层玻璃盖板是4 mm厚的普通钢化玻璃。真空玻璃盖板由两片5 mm厚的超白玻璃组成,玻璃间隙为0.4 mm。两块玻璃四周密封,间隙抽成真空,真空度为10-4 Pa。两层玻璃之间有金属支柱支撑,支柱排列成方形,间距为60 mm。支柱没有造成玻璃的光学突兀感。本实验采用的真空玻璃由理大玻璃技术（深圳）有限责任公司提供,综合玻璃传热系数参考值为2.2 W/(m2∙K)。
1.1.1 真空玻璃盖板传热方程
为建立PV/T集热器盖板、光伏吸热板、水管以及水箱的传热方程,作出如下假设:①光伏电池的所有热物理性质保持不变;②太阳辐照度均匀分布在PV/T集热器的表面;③各水管的热性能相同。
真空玻璃盖板的传热方程如下。
上层玻璃:
$\begin{align} & {{m}_{\text{g}}}{{C}_{\text{g}}}\frac{\text{d}{{T}_{\text{g}}}}{\text{d}t}={{\alpha }_{\text{g,dr}}}G+\left( {{T}_{\text{a}}}-{{T}_{\text{g}}} \right){{h}_{\text{cv}}}+\left( {{T}_{\text{sky}}}-{{T}_{\text{g}}} \right){{h}_{\text{r}}}+ \\ & \left( {{T}_{\text{g2}}}-{{T}_{\text{g}}} \right){{h}_{\text{ev}}} \end{align}$ (1)
下层玻璃:
$\begin{align} & {{m}_{\text{g}}}{{C}_{\text{g}}}\frac{\text{d}{{T}_{\text{g}2}}}{\text{d}t}={{\alpha }_{\text{g2,dr}}}G+\left( {{T}_{\text{g}}}-{{T}_{\text{g2}}} \right){{h}_{\text{ev}}}+ \\ & \left( {{T}_{\text{pv}}}-{{T}_{\text{g2}}} \right)\left( {{h}_{\text{r,a}}}+{{h}_{\text{cv,a}}} \right) \end{align}$ (2)
式中:mg—玻璃盖板单位面积质量,kg/m2;Cg—盖板比热容,J/(kg∙K);G—太阳辐照度,W/m2;Tg、Tg2—上层玻璃、下层玻璃温度,K;dt—时间步长,s;Ta—环境温度,K;Tsky—天空温度,K;Tpv—光伏电池温度,K;hcv—环境与上层玻璃的对流传热系数,W/(m2∙K);hr—天空与上层玻璃的辐射换热系数,W/(m2∙K);hev—真空玻璃盖板的传热系数,W/(m2∙K);hr,a、hcv,a—下层玻璃与光伏电池的辐射、对流传热系数,W/(m2∙K);αg,dr—上层玻璃对太阳辐照度的吸收率;αg2,dr—下层玻璃对太阳辐照度的吸收率。其中,Tsky的计算式由SWINBANK等[6]得出,hr、hcv、hr,a、hcv,a的计算由文献[7]得出。
1.1.2 光伏电池传热方程
光伏电池的传热方程为:
$\begin{align} & {{m}_{\text{pv}}}{{C}_{\text{pv}}}\frac{\partial {{T}_{\text{pv}}}}{\partial t}={{\alpha }_{\text{pv,dr}}}G+{{\lambda }_{\text{pv}}}{{\delta }_{\text{pv}}}\left( \frac{{{\partial }^{2}}{{T}_{\text{pv}}}}{\partial {{x}^{2}}}+\frac{{{\partial }^{2}}{{T}_{\text{pv}}}}{\partial {{y}^{2}}} \right)+ \\ & \left( {{T}_{\text{g2}}}-{{T}_{\text{pv}}} \right)\left( {{h}_{\text{r,a}}}+{{h}_{\text{cv,a}}} \right)+ \\ & {\left( {{T}_{\text{p}}}-{{T}_{\text{pv}}} \right)}/{\left( {{R}_{\text{a,p}}}-{{E}_{\text{pv}}} \right)}\; \end{align}$ (3)
式中:mpv—光伏电池单位面积质量,kg/m2;Cpv—光伏电池比热容,J/(kg∙K);αpv,dr—光伏电池太阳辐照度吸收率;λpv—光伏电池导热系数,W/(m∙K);δpv—光伏电池厚度,m;x、y—网格步长,m;Tp—吸热板温度,K;Ra,p—光伏电池与吸热板间热阻,(m2∙K)/W;Epv—电功率,W/m2。
${{E}_{\text{pv}}}\text{=}I{{\tau }_{\text{g}}}{{\eta }_{\text{r}}}\left[ 1-Br\left( {{T}_{\text{pv}}}-{{T}_{\text{ref}}} \right) \right]$ (4)
式中:Tref—测试光伏电池的标准温度,为25℃[7];Br—单晶硅的温度系数,Br = 0.004 5 K-1;ηr—PV在参考温度Tref时的电效率;τg—太阳辐照度通过玻璃盖板的透过率。
1.1.3 吸热板的传热方程
吸热板传热方程如下。
吸热板未与水管连接处的传热方程:
$\begin{align} & {{\rho }_{\text{p}}}{{\delta }_{\text{p}}}{{C}_{\text{p}}}\frac{\partial {{T}_{\text{p}}}}{\partial t}={{\alpha }_{\text{p,dr}}}G+{{\lambda }_{\text{p}}}{{\delta }_{\text{p}}}\left( \frac{{{\partial }^{2}}{{T}_{\text{p}}}}{\partial {{x}^{2}}}+\frac{{{\partial }^{2}}{{T}_{\text{p}}}}{\partial {{y}^{2}}} \right)+ \\ & {\left( {{T}_{\text{pv}}}-{{T}_{\text{p}}} \right)}/{{{R}_{\text{a,p}}}}\;+\frac{{{T}_{\text{b}}}-{{T}_{\text{p}}}}{{{\delta }_{\operatorname{ins}}}}{{\lambda }_{\text{ins}}} \end{align}$ (5)
吸热板与水管连接处的传热方程:
$\begin{align} & {{\rho }_{\text{p}}}{{\delta }_{\text{p}}}{{C}_{\text{p}}}\frac{\partial {{T}_{\text{p}}}}{\partial t}={{\alpha }_{\text{p,dr}}}G+{{\lambda }_{\text{p}}}{{\delta }_{\text{p}}}\left( \frac{{{\partial }^{2}}{{T}_{\text{p}}}}{\partial {{x}^{2}}}+\frac{{{\partial }^{2}}{{T}_{\text{p}}}}{\partial {{y}^{2}}} \right)+ \\ & {\left( {{T}_{\text{pv}}}-{{T}_{\text{p}}} \right)}/{{{R}_{\text{a,p}}}}\;+\frac{{{T}_{\text{b}}}-{{T}_{\text{p}}}}{{{\delta }_{\text{ins}}}}{{\lambda }_{\text{ins}}}+ \\ & {\left( {{T}_{\text{t}}}-{{T}_{\text{p}}} \right)}/{{{R}_{\text{t,p}}}}\; \end{align}$ (6)
式中:δp—吸热板厚度,m;ρp—吸热板密度,kg/m3;Cp—吸热板比热容,J/(kg∙K);λp—吸热板导热系数,W/(m∙K);αp,dr—吸热板对太阳辐照度的吸收率;Tb—背板温度,K;λins—保温材料导热系数,W/(m∙K);δins—保温层厚度,m;Tt—支管温度,K;Rt,p—支管与吸热板之间的热阻,(m2∙K)/W。
1.1.4 水管与工质的传热方程
水管的传热方程为:
$\begin{align} & {{\rho }_{\text{t}}}{{C}_{\text{t}}}{{A}_{\text{t}}}\frac{\partial {{T}_{\text{t}}}}{\partial t}={{\lambda }_{\text{t}}}{{A}_{\text{t}}}\frac{{{\partial }^{2}}{{T}_{\text{t}}}}{\partial {{y}^{2}}}+\text{ }\!\!\pi\!\!\text{ }{{D}_{\text{t}}}{{h}_{\text{f}}}\left( {{T}_{\text{f}}}-{{T}_{\text{t}}} \right)+ \\ & {{U}_{\text{p,t}}}\left( {{T}_{\text{p}}}-{{T}_{\text{t}}} \right) \end{align}$ (7)
式中:ρt—支管密度,kg/m3;Ct—支管比热容,J/(kg∙K);At—支管横截面积,m2;Tt—支管温度,K;λt—支管导热系数,W/(m∙K);Tf—流体温度,K;Up,t—支管与吸热板之间的导热系数,W/(m∙K);hf —支管与流体之间的传热系数,W/(m2∙K);Dt—支管的直径,m。
工质的传热方程为:
$\begin{align} & {{\rho }_{\text{f}}}{{C}_{\text{f}}}{{A}_{\text{f}}}\frac{\partial {{T}_{\text{f}}}}{\partial t}={{{\dot{m}}}_{\text{f}}}{{C}_{\text{f}}}\frac{\partial {{T}_{\text{f}}}}{\partial y}+{{\lambda }_{\text{f}}}{{A}_{\text{f}}}\frac{{{\partial }^{2}}{{T}_{\text{f}}}}{\partial {{y}^{2}}}+ \\ & \text{ }\!\!\pi\!\!\text{ }{{D}_{\text{t}}}{{h}_{\text{f}}}\left( {{T}_{\text{t}}}-{{T}_{\text{f}}} \right) \end{align}$ (8)
式中:ρf—流体密度,kg/m3;Cf—流体比热容,J/(kg∙K);Af—流体截面积,m2;${{\dot{m}}_{\text{f}}}$—流体流率,kg/s;λf —流体导热率,W/(m∙K)。
1.1.5 水箱的传热方程
水箱方程为:
$\begin{align} & {{\rho }_{\text{f}}}{{C}_{\text{f}}}{{A}_{\text{tank}}}\frac{\partial {{T}_{\operatorname{t}\text{ank}}}}{\partial t}=n{{{\dot{m}}}_{\text{f}}}{{C}_{\text{f}}}\frac{\partial {{T}_{\text{tank}}}}{\partial x}+{{\lambda }_{\text{f}}}{{A}_{\text{tank}}}\frac{{{\partial }^{2}}{{T}_{\text{tank}}}}{\partial {{x}^{2}}}+ \\ & {{P}_{\operatorname{ta}\text{nk}}}{{h}_{\text{tank}}}\left( {{T}_{\text{a}}}-{{T}_{\operatorname{t}\text{ank}}} \right) \end{align}$ (9)
式中:Atank—水箱横截面积,m2;Ttank—水箱温度,K;htank—水箱与环境的对流换热系数,W/(m2∙K);n—支管根数。
1.1.6 顶部热损失的计算
${{q}_{\text{g-p}}}=\left( {{T}_{\text{PV}}}-{{T}_{\text{g2}}} \right)\left( {{h}_{\text{r,a}}}+{{h}_{\text{cv,a}}} \right)\cdot {{A}_{\text{PV/T}}}$ (10)
顶部热损失qg-p是光伏电池与盖板下表面之间的辐射和对流换热量。
1.2 性能评估
$Q={{m}_{\text{f}}}\times {{C}_{\text{f}}}\times \Delta {{T}_{\text{f}}}$ (11)
式中:Q—从工质中获得的热量,J;mf—水箱中水的总质量,kg;ΔTf—水箱的初始水温和最终水温之差,K。
${{\eta }_{\text{th}}}={Q}/{\left( {{H}_{\text{T}}}{{A}_{\text{PV/T}}} \right)}\;$ (12)
${{\eta }_{\text{t,th}}}=\frac{{{C}_{\text{f}}}\times {{{\dot{m}}}_{\text{f}}}\times n\times \Delta T}{G{{A}_{\text{PV/T}}}}$ (13)
式中:ηth—全天热效率;ηt,th—瞬时热效率;HT—在实验时间内获得的总太阳辐照度,J/m2;${{\dot{m}}_{\text{f}}}$—单根水管的质量流量,kg/s;n—水管根数;在模拟计算中ΔT是管道水入口和出口的温差,K;G—太阳辐照度,W/m2。
${{\eta }_{\text{pv}}}={W}/{\left( {{H}_{\text{T}}}{{A}_{\text{PV}}} \right)}\;$ (14)
${{\eta }_{\text{t,pv}}}={\left( V\times I \right)}/{\left( G\times {{A}_{\text{PV}}} \right)}\;$ (15)
式中:ηpv—全天电效率;ηt,pv—瞬时电效率;V—瞬时电压,V;I—瞬时电流,A;W—计算时间内的总电功率,W。
PV/T集热器的综合效率计算如下[10]:
${{\eta }_{\text{tot}}}={{\eta }_{\text{th}}}+\zeta {{\eta }_{\text{pv}}}\times {{\eta }_{\text{power}}}$ (16)
式中:ηtot—综合效率;ηpower—热电厂热能转换为电能的效率,取值为2.63[10];ζ—光伏电池覆盖率。
$\zeta ={{{A}_{\text{PV}}}}/{{{A}_{\text{PV}}}_{\text{/T}}}\;$ (17)
1.3 模型求解
图3为求解数学模型的流程图,其中E0为迭代的初始赋值,t为当前时间,dt为时间步长,E为当前时间的迭代结果,δ为残差,取10-3。用MATLAB计算偏微分方程的数值解。首先,使用笛卡尔网格将物理空间域进行离散化,通过有限差分法获得该时间步长的目标温度。然后,动态模型通过迭代进入下一个时间步,并且重复上述计算直到迭代时间结束。入口边界条件为:
${{T}_{\text{in}}}={{T}_{\text{a}}},{{T}_{\text{pv}}},{{T}_{\text{g}}},{{T}_{\text{b}}}(t=0)$,${{\left. {{T}_{\text{out}}} \right|}_{i=0}}={{T}_{\text{in}}}$ (18)
Fig. 3 Numerical algorithm flow diagram图3 计算流程图 |
2 实 验
2.1 实验系统
实验使用的PV/T集热器及相关参数由广东五星太阳能股份有限公司提供,PV/T集热器加工完成后就地搭建真空玻璃与单层玻璃盖板PV/T热水系统并完成实验。实验系统如图4所示。
Fig. 4 Schematic diagram of a PV/T water-heating system test rig图4 PV/T热水系统实验平台示意图 |
PV/T集热器和水箱通过波纹管连接,冷水从水箱底部进入PV/T集热器水管,与吸热板进行换热,然后流回水箱上部。PV/T集热器方向朝南,与地面的倾角为30°。实验系统实物见图5。实验于2019年4月6日在广东东莞（北纬23.05°,东经113.75°）的实际气象条件下完成,测试时间为8:30-16:30。实验系统的工质由水泵驱动,流量均为0.13 L/s。
Fig. 5 Actual picture of vacuum and single glazed cover PV/T water-heating systems图5 真空玻璃和单层玻璃盖板PV/T热水系统图 |
2.2 测量仪器
PV/T集热器的温度由热电偶测量,热电偶布置如图6所示。
Fig. 6 Arrangement of thermocouples for measurement图6 热电偶的布置 |
Table 2 Parameters of measuring instruments表2 测量与数据记录仪器的参数 |
| 仪器 | 精度 | 量程 | 类型（型号） |
|---|---|---|---|
| 热电偶 | ±0.2℃ | -200 ~ +350℃ | T型热电偶 |
| 辐照仪 | ±2% | 0 ~ 2 000 W/m2 | TBQ-2 |
| 流量计 | ±3% | 0.03 ~ 3 m3/h | LXSR |
| 水箱温度 | ±0.1℃ | 0 ~ 100℃ | RTD |
| 数据采集仪 | - | - | Agilent 34980A |
| 微型逆变器 | - | - | SMP600 |
3 结果与讨论
3.1 实验结果与模型验证
数学模型主要对两种PV/T集热器的温度、电功率和系统水箱水温进行模拟,通过与实验结果对比验证模型准确性。模拟结果与实验结果的偏差可用均方根偏差（root-mean-square deviation, RMSD）表示:
$\text{RMSD}=\sqrt{\frac{1}{n}{{\sum\nolimits_{i=1}^{n}{\left[ \left( {{X}_{\text{sim,}i}}-{{X}_{\exp ,i}} \right)/{{X}_{\exp ,i}} \right]}}^{2}}}$ (19)
下面是实验结果以及模型验证结果。
图7所示为广东省东莞市2019年4月6日太阳辐照度和环境温度的变化情况。
Fig. 7 Solar radiation and ambient temperature图7 太阳辐照度和环境温度 |
Fig. 8 Simulation and experimental results of inside and outside temperature of the vacuum glazed cover (a) and single glazed cover (b)图8 真空玻璃盖板（a）和单层玻璃盖板（b）内外侧温度的模拟结果与实验结果 |
图9所示为两种PV/T集热器的顶部热损失-时间曲线。真空玻璃盖板PV/T集热器顶部热损失在实验过程中稳定在10 ~ 30 W,平均值为15 W。单层玻璃盖板PV/T集热器的顶部热损失随时间逐渐增大,最高可达143 W,平均为62 W。单层玻璃盖板PV/T集热器的平均顶部热损失为真空玻璃盖板PV/T集热器的4倍。这是由于真空玻璃的保温隔热作用使得盖板内表面与光伏电池之间的温差减小,空气夹层换热大大减少。结果表明真空玻璃在减少PV/T集热器顶部热损失方面效果显著,在夜晚可以有效减少PV/T集热器内部通过盖板与环境的对流换热损失,提高PV/T集热器防冻能力。
Fig. 9 Top heat loss of the two PV/T collectors图9 两个PV/T集热器的顶部热损失 |
在实验中,真空玻璃盖板PV/T热水系统的水箱温度由26.18℃上升至57.29℃,全天热效率为39.83%。单层玻璃盖板PV/T热水系统的水箱温度从25.45℃上升至54.52℃,全天热效率为37.22%。光伏电池电性能随着温度的升高而降低。单晶硅层压在吸热板上,与吸热板温度相近。由于真空玻璃盖板PV/T集热器的吸热板温度较高,所以其电效率略低。通过式（14）计算得出,真空玻璃盖板与单层玻璃盖板PV/T集热器的全天电效率分别为11.15%和12.09%。由式（16）可得,真空玻璃盖板和单层玻璃盖板PV/T集热器的全天综合效率分别为63.58%和62.97%。
综上,真空玻璃盖板PV/T集热器综合效率略高于单层玻璃盖板PV/T集热器。真空玻璃维持PV/T集热器内部温度效果显著,大大减少PV/T集热器的顶部热损失。这些有利于PV/T集热器在夜晚维持较高温度,延缓冻结,提高防冻能力。
Fig. 10 Averaged results from the experiment and simulation for the two PV/T collectors: (a) averaged results from the experiment and simulation for the vacuum glazed cover PV/T collector; (b) averaged results from the experiment and simulation for the single glazed cover PV/T collector图10 两个PV/T集热器的电功率和热水系统水箱水温的模拟和实验结果:（a、b）真空玻璃盖板PV/T集热器的电功率和热水系统水箱水温的模拟和实验结果;（c、d）单层玻璃盖板PV/T集热器的电功率和热水系统水箱水温的模拟和实验结果 |
3.2 真空玻璃与单层玻璃盖板PV/T集热器冬季性能预测
图11为2019年1月10日合肥（北纬31°,东经117°）的实测天气情况。利用数学模型分别对两个PV/T集热器在当日温度和性能进行计算模拟,并比较分析两个PV/T集热器的差异。
Fig. 11 Solar radiation and ambient temperature condition in Hefei图11 合肥太阳辐照度与环境温度 |
Fig. 12 Temperature comparison of the two covers (a) and the two absorbers (b) of the two PV/T collectors图12 两个PV/T集热器的盖板温度（a）和吸热板温度（b）对比 |
图13为真空玻璃盖板和单层玻璃盖板PV/T集热器顶部热损失随时间的变化。前者顶部热损失随时间变化缓慢,最高约55 W,平均为22 W,而后者顶部热损失受环境影响很大,最高达200 W左右,平均为107 W。单层玻璃盖板PV/T集热器的平均顶部热损失约为真空玻璃盖板PV/T集热器的5倍,表明真空玻璃盖板在冬季减少热损失的优势更突出。
Fig. 13 The top heat loss of the two PV/T collectors图13 两个PV/T集热器的顶部热损失 |
Fig. 14 Simulation results of tank water temperature for the two PV/T water-heating systems (a), electric power (b), instantaneous thermal efficiency (c), and instantaneous electrical efficiency (d) of the two PV/T collectors图14 两个PV/T热水系统的水箱水温（a）、PV/T集热器的电功率（b）、瞬时热效率（c）和瞬时电效率（d）模拟结果 |
图14b和图14d为两个PV/T集热器的电功率与瞬时电效率随时间变化的曲线。单层玻璃盖板PV/T集热器的电功率最高达152 W,真空玻璃盖板PV/T集热器的电功率最高为140 W。在模拟的时间段内,单层玻璃盖板PV/T集热器的瞬时电效率由14.25%逐渐降低到12.13%,真空玻璃盖板PV/T集热器的瞬时电效率由13.24%逐渐降低到11.0%。两个PV/T集热器的全天电效率分别为12.79%和11.76%,相差为1.03%。在冬季,两个PV/T热水系统集热器的电效率差别较小。真空玻璃与单层玻璃盖板PV/T集热器的综合效率分别为66.81%和63.32%。说明真空玻璃在寒冷季节性能更有优势,较适用于寒冷地区。
本文所用真空玻璃的传热系数为2.2 W/(m2∙K),没有低辐射涂层。而传热系数达1.4 W/(m2∙K)、有低辐射涂层的真空玻璃保温隔热效果更好[5]。因此,可以采用传热系数更低的真空玻璃来进一步提高PV/T集热器的保温性能。
4 结 论
（1）相对于单层玻璃盖板,真空玻璃盖板可以提高系统的综合效率,且在寒冷季节综合效率的提高更加明显。
（2）真空玻璃相对单层玻璃来说具有优异的保温隔热性能,可以更好地维持PV/T集热器内部温度,有利于PV/T集热器在夜晚降温时获得一个更高的起始温度,延缓冻结。在春季实验中真空玻璃盖板内外表面最大温差为17℃,而在冬季模拟结果中,最大温差为21℃,吸热板温度相差7℃。
（3）真空玻璃盖板可以显著减少PV/T集热器内部通过盖板与环境的对流换热损失,提高PV/T集热器防冻能力。在春季实验中,真空玻璃盖板PV/T集热器的顶部热损失稳定在10 ~ 30 W,平均为15 W。单层玻璃盖板PV/T集热器的顶部热损失随实验的进行逐渐增加至最大143 W,平均为62 W。在冬季模拟结果中,真空玻璃盖板PV/T集热器的最大顶部热损失为55 W,平均为22 W。单层玻璃盖板PV/T集热器的最大顶部热损失为200 W,平均为107 W。
